某公司办公楼设计土木工程毕业论文

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1、毕业设计(论文) 毕业设计(论文) 江苏元大建筑科技有限公司办公楼设计 THE OFFICE BUILDING OF JIANGSU YUANDA BUILDING TECHNOLOGY CO., LTD. 学生姓名 学院名称 专业名称 指导教师 2013年 5月 25日 摘 要 本次毕业设计题目为“江苏元大建筑科技有限公司办公楼”。按毕业设计任务书的要求，此综合楼共五层，建筑总高度为23.95m，总建筑面积约为3798㎡。本建筑结构均为钢筋混凝土框架结构，基础采用人工挖孔灌注桩基础。本

2、设计抗震设防烈度为7度。工程设计包括两部分，即建筑设计和结构设计。建筑设计是在查阅相关资料及规范的基础上完成了平面（底层，标准层）、正立面、侧立面及剖面图。结构设计采用三水准两阶段的设计方法，包括三部分内容：第一，通过手算进行结构计算。具体内容包括：结构方案和初选截面尺寸；结构计算简图及刚度参数计算；荷载计算及结构位移验算；水平荷载作用下的结构内力分析；竖向荷载作用下的结构内力分析；荷载效应及内力组合；截面设计和构造要求；基础设计。其中在水平地震作用的计算过程中应用D值法和底部剪力法进行框架结构在水平荷载作用下的内力和侧移计算，在计算过程中，充分利用了Excel及结构力学求解器等进行电算，保证

3、了计算的准确性。第二 ，结构施工图绘制。在施工图的绘制过程中，应用Auto CAD软件进行制图，绘制结构平面布置图，基础平面图，桩基础详图等。第三 ，计算机辅助设计与校核。通过应用PKPM软件对结构进行辅助设计，并与手算结果进行校核，得到横向框架配筋图，梁板平法施工图。 关键词： 框架结构；结构设计；抗震设计；基础设计 Abstract The graduation design topic for one traffic police building integrated design According to the re

4、quirements of graduation design, the building of five layers,, building a total height of 23.95 m, with a total construction area of about 3798 square meters. This building structure for steel reinforced concrete frame structure, basic using slurry-supported machinery into a pile foundation. In this

5、 paper，the district seismic fortification intensity is designed for 8 degrees. The engineering design includes two parts, namely the architectural design and structure design. Architectural design is in access relevant information and on the basis of regulating the plane (complete, standard layer),

6、bottom facade, side elevation and section. Structure design uses three level two stages of design methods, including three parts: First, by hand count structure calculation. Including components section size, the load calculation, the method of using D value structure and equivalent base shear metho

7、d under horizontal loads of internal force and lateral force calculation, the framework and section design (beam and column board, the reinforcement), foundation design Engineering design includes two parts, namely the architectural design and design. Architectural design is in access relevant infor

8、mation and on the basis of regulating the plane (complete, standard layer), bottom facade, side elevation and section. Second, the structure construction drawings. Specific include: the construction scheme, construction scheme and the primary section size, Floor structure design, Structure diagram a

9、nd rigidity parameters calculation, The load calculation and the structural displacement calculation, Under horizontal loads of structural internal force analysis, Vertical load structure internal force analysis, Load effect and internal combination, Section design and construction requirements.Thi

10、rd, Basic design, The structure of drawing, The computer aided design using PKPM. Key words: Frame structure Structure design Seismic design foundation design 目 录 1.绪论 2 1.1序言 2 1.2建筑设计说明 2 1.2.1总平面设计 2 1.2.2 平面设计 2 1.2.3 剖面设计 3 1.2.4 立面设计 3 2.结构设计计算书 4 2.1 工程概况 4 2.2 结构布置及

11、计算简图 4 2.3 重力荷载计算 9 2.3.1 屋面及楼面永久荷载标准值 9 2.3.2 屋面及楼面可变荷载标准值 9 2.3.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 9 2.3.4 重力荷载代表值 10 2.4 框架侧移刚度计算 11 2.5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 14 2.6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 19 2.6.1横向框架内力计算 19 2.6.2横向框架内力组合 29 2.7 截面设计 37 2.7.1框架梁 37 2.7.2框架柱 41 2.7.3 框架梁柱节点核芯区截面抗震验算 45 2.8 基础设计 48 2.9

12、楼梯设计 50 附 表 55 附表1 柱侧移刚度修正系数 55 附表2 弹性层间位移角限值 55 附表3 倒三角形分布水平荷载下各层柱标准反弯点高度比 56 附表4 上、下层高不同的修正值和 56 附表5 柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值 57 结 论 58 致 谢 59 参考文献 60 1.绪论 1.1序言 钢筋混凝土结构是建筑中一种常见的结构形式。特别是近十多年来，随着我国经济建设的迅速发展，由于生产的需要，这类结构以其造价低，适用范围广等优点而获得广泛的应用。根据活动中心设计规范和其它相关标准，以及设计要求和提供的地质资料，设计该框架结

13、构。按照先建筑后结构，先整体布局后局部节点设计步骤设计。结合建筑设计并考虑公共建筑的特点，该建筑采用了框架结构。 建筑设计部分包括建筑的平面、立面和剖面设计，主要解决建筑平面布局和立面造型问题，此外对一些细部尺寸进行了设计。结构设计部分主要由内力计算和截面设计组成。内力计算部分首先由基本资料计算水平地震荷载和竖向重力荷载，主要运用了弯矩分配等方法。之后进行荷载组合，并且根据其进行截面设计和计算，主要包括构件截面尺寸设计以及构件配筋设计。本建筑基础形式选用桩基础。 在设计过程中，根据国家最新规范和土木工程设计中的各种要求进行计算，并运用Auto CAD和PKPM等制图软件进行辅助设计和绘图。

14、 毕业设计是我们在毕业前最后的学习和综合训练阶段，是深化、拓宽、综合学习的重要过程。因此毕业设计对提高我们的专业水平具有十分重要的意义。作为土木工程房屋建筑工程专业的毕业设计，采用办公楼结构设计作为毕业设计的题目，具有广泛的应用性。本设计正文包括建筑设计说明部分，结构设计计算书部分。 1.2建筑设计说明 根据设计任务书中的要求，同时考虑到江苏元大建筑科技有限公司办公楼的使用功能及建筑物设计要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。其建筑的总长度为60.1m,总的宽度为16.7m。主体结构共5层，层高均为3.9m. 主体结构采用现浇钢筋混凝土框结构。 1.2.1总平面设计 本设计为江苏元大

15、建筑科技有限公司办公楼，根据当地的环境，即建筑地段的大小、形状、道路交通情况、地形条件、朝向、主导风向、气候条件等，做出了总平面设计，即设置了功能分区、组织道路系统、安排出入口及布置绿化和其他附属设施。 1.2.2 平面设计 本办公楼是江苏元大建筑科技有限公司办公楼。因此本设计的原则是：满足各种功能的前提下，提高技术水平，做到舒适实用。在第一层为方便使用设有休息室和活动室等，其他每层都有档案室和大、中、小型办公室和会议室为工作人员提供方便。房间平面中门的最小宽度是由通过人流多少和搬进房间家具设备的大小决定的，房间中窗的大小和位置主要是根据室内采光通风要求来考虑。 1.2.3 剖面设计

16、 根据平面设计进行剖面设计，层数为5层，每层层高都为为3.9m。其中根据层高对楼梯踏步进行了设计。为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，设计室内外高差为450mm。 1.2.4 立面设计 结构韵律和虚实对比，是使建筑立面富有表现力的重要设计手法。建筑立面上结构构件或门窗有规律的重复和变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律变化的感受效果。在本设计中，考虑到建筑的特殊用途，正立面中所有的窗选取同样的尺寸，给人以特别整齐、庄重的感觉！ 2.结构设计计算书 2.1 工程概况 本设计为江苏元大建筑科技有限公司办公楼，

17、建筑面积为3798㎡。 其设计依据为： 1.气象条件 （1）温度：冬季采暖室外计算温度-10℃，夏季最高气温35℃。 （2）主导风向：常年主导风向为东南风。基本风压0.35KN/㎡。 （3）基本雪压: =0.35 KN/㎡。 （4）年降雨量：650mm；日最大降雨量：87mm；时最大降雨量：56mm；雨季集中在7、8月份。 （5）土壤最大冻结深度500mm。 2.工程地质条件 (1)地形概述：拟建场地地形平缓。 (2)勘测场地位于旧房拆迁带，地势平缓。钻探深度范围内揭露的地层，由上至下可分为四层： ①粘土：褐灰～黄褐色，可塑，湿，中密，表层为耕作土，厚度约为0.50m左

18、右，底部渐含砂及铁锰结核。土质分布均匀，属中等压缩性土层。厚度约5.l0m左右。 ②粉质粘土：黄灰～黄色，可塑，湿，中密，上部含有少量灰白色粘土块。土质较均匀，分布连续，属中等压缩性土层。厚度约1.80m左右。 ③粉土：棕黄色～黄色，可塑，含有贝壳碎屑，属中等压缩性土层。厚度约3.00m左右。 ④粉质粘土：黄色，软塑，饱和，夹粉砂透镜体和层面粉砂，该层未钻穿。 (3)地下水位：地表以下2.0m，水质对水泥无侵蚀性。 3.本工程设防烈度为7度第一组，设计基本地震加速度为0.15g，场地类别为Π类，丙类建筑，地基基础设计等级为丙级。 4.墙体材料选用加气混凝土中小型砌块。 2.2 结

19、构布置及计算简图 根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，其标准层建筑平面、结构平面和剖面示意图分别见图1、图2、图3。主体结构共五层，层高都为为3.9m。 填充墙采用300mm厚的加气混凝土空心砌块砖砌筑。门为木门，门洞根据门的规格定出。窗为铝合金窗，洞口也根据各窗规格定出。 楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度取100mm。梁截面高度按跨度的1/12～1/8估算，由此估算的梁截面尺寸见表1，表1中还给出了各层梁的混凝土强度等级。其设计强度:一层采用C35 (=16.7N/ mm2,ft=1.57N /mm2） ，其他各层采用C30（=1

20、4.3N/ mm2,ft=1.43N /mm2） 表1 梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级 层次 混凝土强 度等级 横梁（bh） 纵梁 （bh） 次梁 （bh） AB、CD跨 BC跨 2-5 C30 300700 300500 300700 300600 1 C35 柱截面尺寸可根据式估算。由附表1可知该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值[]=0.8；各层的重力荷载代表值近似取12KN/m2。由图2可知边柱及中柱的负载面积分别为7.83.3m2和7.84.8m2。由得第一层柱截面面积为 边柱Ac2 中柱Ac2 如取柱截面为正方形

21、，则边柱和中柱截面高度分别为500mm和400mm。 根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸取值如下： 1～5层 500mm500mm 基础选用桩基础。 图1 建筑平面布置图 图2 结构平面布置图 图3 剖面图 框架结构计算简图如图4所示。取一层柱的形心线作为框架柱

22、的轴线；梁轴线取至板底。2～4层柱高度即为层高，取3.9m;底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即h1=3.9+0.5+0.45=4.85m。 图a 横向框架 图b 纵向框架 图4 框架结构计算简图 2.3 重力荷载计算 2.3.1 屋面及楼面永久荷载标准值 屋面 ： 30厚细石混凝土保护层 220.03=0.66KN/㎡ 4mmSBS改性沥青防水卷材 0.4KN/㎡

23、 20厚水泥砂浆找平层 200.02=0.4 KN/㎡ 100mm厚挤塑聚苯板保温层 0.15KN/㎡ 100厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 KN/㎡ V型轻钢龙骨吊顶 0.25KN/㎡ 合 计 4.36 KN/㎡ 1～4层楼面：

24、 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55 KN/㎡ 100厚钢筋混凝土板 250.1=2.5 KN/㎡ V型轻钢龙骨吊顶 0.25KN/㎡ 合 计 3.30 KN/㎡ 2.3.2 屋面及楼面可变荷载标准值 上人屋面均布活荷载标准值 2.0 KN/㎡

25、 楼面活荷载标准值 2.0 KN/㎡ 屋面雪荷载标准值 Sk=μrs0=1.00.35=0.35 KN/㎡ 2.3.3 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算 梁、柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载；对墙、门、窗等可计算出单位面积上的重力荷载。具体计算过程从略，计算结果见表2。 表2 梁、柱重力荷载标准值 层次 构件 1 边横梁 0.3 0.7 25 1.05 5.513 6.1 14

26、 470.81 1906.722 中横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 2.5 9 88.605 次梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 6.3 12 297.713 纵梁 0.3 0.7 25 1.05 5.513 7.3 28 1049.59 柱 0.5 0.5 25 1.10 6.875 4.75 32 1045 2～5 边横梁 0.3 0.7 25 1.05 5.513 6.1 14 470.81 1906.722 中横梁 0.3 0.5 25 1.05

27、 3.938 2.5 9 88.605 次梁 0.3 0.5 25 1.05 3.938 6.3 12 297.713 纵梁 0.3 0.7 25 1.05 5.513 7.3 28 1049.59 柱 0.5 0.5 25 1.10 6.875 3.9 32 1045 注：1)表中β为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数；g表示单位长度构件重力荷载；n为构件数量。 2）梁长度取净长；柱长度取层高。 墙体为300mm厚加气混凝土空心砌块，外墙面贴瓷砖（0.5KN/㎡），内墙面为20m

28、m厚抹灰，则外墙面单位墙面重力荷载为 0.5＋70.3＋170.02=2.94 KN/㎡ 内墙为200mm厚加气混凝土空心砌块，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为 70.2＋170.022=2.08 KN/㎡ 木门单位面积重力荷载为0.2KN/㎡；铝合金窗单位面积重力荷载取0.4 KN/㎡ 。 2.3.4 重力荷载代表值 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi=永久荷载标准值（楼板重+梁重+上下各半层的墙、柱重）+0.5*可变荷载标准值（楼面或屋面活荷载）

29、 G6=屋面恒载+50%屋面雪载+屋盖纵横梁自重+屋面下半层的柱及墙体自重+女儿墙自重 =4.36 *6.6*60.1 + 50%* 0.35+ 2.94 +2.08 =1202.002KN 同理，G5 =5575.579KN G4=8647.772KN G3=8647.772KN G2=8647.772KN G1=11149.684KN 计算结果如图5所示： 图5 各质点重力荷载代表值 2.4 框架侧移刚度计算 横向框架侧移刚度计算。 横梁线刚度计算过程见表3；柱线刚度计算过程见表4。 表3 横梁线刚度计算表 类别 层次

30、Ec /(N/㎜2) bh /(㎜㎜) I0 /㎜4 l /㎜ EcI0/l /N㎜ 1.5EcI0/l /N㎜ 2EcI0/l /N㎜ 边横梁 2～5 3.0104 300700 8.575109 6600 3.8981010 5.8471010 7.7951010 1 3.15104 300700 8.575109 4.0931010 6.1401010 8.1861010 走道梁 2～5 3.0104 300600 5.4109 3000 5.41010 8.1001010 10.801010 1 3

31、.15104 300600 5.4109 5.671010 8.5051010 11.341010 表4 柱线刚度计算表 层次 /mm Ec/(N/㎜2) bh/(㎜㎜) Ic/㎜4 EcIc/l /N㎜ 1 4750 3.15104 500500 5.2081010 3.4541010 2～4 3900 3.0104 500500 5.2081010 4.0061010 图6 C-6柱及与其相连梁的相对线刚度 柱的侧移刚度按公式计算，式中系数由公式计算。根据梁柱线刚度比的不同，图2中的柱可分为中框架柱和边柱

32、、边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。现以第二层C-6柱的侧移刚度计算为例，说明计算过程，其余柱的计算过程从略，计算结果分别见表5～表7。 第2层C-6柱及与其相连的梁的相对线刚度如图6所示，图中数据取自表3和4。由表3和表4可得梁柱线刚度比为 = = = 由公式得 D==0.46 表5 中框架柱侧移刚度D值（N/mm） 层次 边柱(12根） 中柱（6根） 3～5 1.946 0.493 15582 4.642 0.699 22092 319536

33、 2 1.995 0.499 15771 4.758 0.704 22250 322752 1 2.370 0.657 12069 5.653 0.804 14770 233448 表6 边框架柱侧移刚度D值（N/m） 层次 A-3、A-9、D-1、D-11 B-1、B-11、C-1、C-11 3～5 1.460 0.422 13338 3.482 0.635 20070 133632 2 1.496 0.428 13527 3.569 0.641 20259 135144 1 1.778

34、 0.603 11077 4.240 0.760 13961 100152 表7 楼、电梯间框架柱侧移刚度值D（N/m） 层次 C-4、C-5、C-7、C-8 E-4、E-5、E-7、E-8 3～5 3.669 0.647 20449 1.946 0.493 15586 144140 2 3.761 0.653 20638 1.995 0.499 15771 145636 1 4.468 0.768 14108 2.370 0.657 12069 104708 将上述不同情况下同层框架

35、柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见表8。 表8 横向框架层间侧移刚度(N/m) 层次 1 2 3 4 5 ΣDi 438308 603532 597308 597308 597308 由表8可见，=438308/603532=0.73>0.7，故该框架为规则框架。 2.5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算。 1.横向自振周期计算 将折算到主体结构顶层，即 1202.002（1+）= 即第五层 结构顶点的假想侧移由式 ， ，，计算 计算过程见表9。 表9 结构

36、顶点的假想侧移计算 层 次 Gi/kN VGi/kN ∑Di/(N/mm) △ui/mm ui/mm 5 7043.38 7043.38 597308 11.8 234.2 4 8647.772 15691.152 597308 26.3 222.4 3 8647.772 24338.924 597308 40.7 196.1 2 8647.772 32986.696 603532 54.7 155.4 1 11149.684 43956.232 438308 100.7 100.7 计算基本周期T1，其中UT的

37、量纲为m，取ψT=0.7,则 T1==1.70.7=0.576s 2.水平地震作用及楼层地震剪力计算 本设计中，结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值计算，即 Geq=0.85ΣGi=0.85(10969.536＋8647.77235575.579 ＋1202.002)=37136.868KN 因，所以应考虑顶部附加水平地震作用。 顶部附加地震作用系数计算如下： 各质点的水平地震作用 将与代入可得：

38、 =4031.58 具体计算过程见表10。各楼层地震剪力按公式计算，结果列入表10。 表10 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层次 Hi /m Gi /KN GiHi /KNm Fi/KN Vi/KN 23.35 1202.002 28066.75 0.053 213.67 213.67 5 20.35 5575.579 113463.03 0.214 862.76 1076.43 4 16.45 8647.772 142255.85 0.268 1080.46 2156.

39、89 3 12.55 8647.772 108529.54 0.205 826.47 2983.36 2 8.65 8647.772 74803.23 0.141 568.45 3551.81 1 4.75 11149.684 52961 0.100 403.16 3954.97 3.水平地震作用下的位移计算 水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按公式计算，计算过程见表11。表中还计算了各层的层间弹性位移角。各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见图7. 图(a) 水平地震作用分布 图

40、(b) 层间剪力分布 图7 横向水平地震作用及楼层地震剪力 表11 横向水平地震作用下的位移验算 层次 Vi/KN ΣDi/(N/mm) ui/㎜ ui/㎜ hi /mm 5 1076.43 597308 1.8 25.3 3900 1/2176 4 2156.89 597308 3.6 23.5 3900 1/1083 3 2983.36 597308 4.99 19.9 3900 1/782 2 3551.81 603532 5.89 14.91 3900 1/662 1 3954.97 438308

41、 9.02 9.02 4750 1/582 由表11可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/582<1/550,满足最大层间位移角限值的要求，其中[u/h]=1/550由附表2查得。 4.水平地震作用下框架内力计算 以图2中轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。 框架柱端剪力及弯矩分别按式和，计算，其中取自表5，Σ取自表8，层间剪力取自表10。各柱反弯点高度比按式确定，其中由附表3查得。本设计中底层柱需要考虑修正值，由附表4查得。第2层柱需考虑修正值和，其余柱均无修正。 表12 各层柱端弯矩及剪力计算 层次 hi/m Vi/KN ∑Di

42、j/(N/m） 边柱 Di1 Vi1 y 5 3.9 1076.43 597308 15582 28.08 1.946 0.397 43.48 66.04 4 3.9 2156.89 597308 15582 56.27 1.946 0.450 98.75 120.70 3 3.9 2983.36 597308 15582 77.83 1.946 0.497 150.86 152.68 2 3.9 3551.81 603532 15771 92.81 1.995 0.500 180.98 1

43、80.98 1 4.75 3954.97 438308 12069 108.9 2.370 0.613 200.19 200.19 层次 hi/m Vi/KN ∑Dij/(N/mm） 中柱 Di2 Vi2 y 5 3.9 1076.43 597308 22092 39.81 4.642 0.45 69.87 85.39 4 3.9 2156.89 597308 22092 79.77 4.642 0.5 155.55 155.55 3 3.9 2983.36 597308 22092 110.3

44、4 4.642 0.5 215.16 215.16 2 3.9 3551.81 603532 22250 130.94 4.758 0.5 255.33 255.33 1 4.75 3954.97 438308 14770 133.27 5.653 0.55 348.17 284.86 注：表中M量纲为KNm,V量纲为KN。 梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按公式计算。设计为框架柱，那么： 1、先求出节点弯矩，分配到节点上的每一个杆件的杆端（包括柱端），得到柱端弯矩； 2、根据柱端弯矩，设柱端剪力为未知数，列杆件力矩平衡方程，求出柱端剪力；

45、 3、根据柱顶两侧梁传来的梁端剪力和柱顶的上柱柱底轴力之和，就是本柱上端轴力。本柱上端轴力加本柱自重就是本柱下端轴力。 其中梁线刚度取自表3，具体计算过程见表13。 表13 梁端弯矩、剪力及柱轴力计算 层次 边 梁 走 道 梁 柱轴力 Mlb Mrb L Vb Mlb Mrb L Vb 边柱N 中柱N 5 43.48 35.79 6.6 12.01 49.60 49.60 3 33.07 -12.01 -21.06 4 186.74 94.50 6.6 42.6

46、1 130.92 130.92 3 87.28 -54.62 -65.73 3 251.43 155.40 6.6 61.64 215.31 215.31 3 143.54 -116.26 -147.63 2 331.84 184.65 6.6 78.26 255.84 255.84 3 170.56 -194.52 -239.93 1 381.17 296.32 6.6 102.65 213.87 213.87 3 142.58 -297.17 -279.86 注：1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作用时

47、，左侧两根柱为拉力，对应得右侧两根柱为压力。 2）表中M单位为KNm，V单位为KN,N单位为KN，l单位为m。 水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如图8所示。 图（a）框架弯矩图（） 图(b) 梁端剪力及柱轴力及柱剪力图（） 图8 地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力及柱轴力图 2.6 竖向荷载作用下框架结构的内力计算 2.6.1横向框架内力计算 1.计算单元 取⑥轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.8m，如图9所示。 图9 横向框架计算单元 由于房间内布置有次梁，故直接传给该

48、框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线重合，因此在框架节点上无集中力矩作用。 2.荷载计算 (1)恒载计算 q1,q,1代表横梁自重，为均布荷载形式，对第5层 KN/m KN/m q2和q,2分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图所示几何关系可得 P1，P2分别为由边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，它包扩梁自重，楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下： 对2-4层，包括梁自重和其上

49、横墙自重，为均布荷载，其他荷载计算同第五层，结果为： 图 10 各层梁上作用的恒载 1层 (2)活荷载计算 活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图11所示： 图11 各层梁上作用的活载 对于第5层 同理，在屋面雪荷载作用下 对1-4层 将以上计算结果汇总，见表14和表15 表14 横向框架恒载汇总表 层 次 q1 /(kN/m) q，1 /(kN/m) q2 /(kN/m) q，2 /(kN/m) P1/kN P2/kN 5 5.51

50、3 3.938 16.478 12.675 149.37 166.36 1-4 12.169 3.938 12.87 9.9 154.29 190.79 表15 横向框架活载汇总表 层 次 q2 /(kN/m) q，2 /(kN/m) P1/kN P2/kN 5 7.8（0.975） 6.0（0.75） 33.35（4.169） 52.25（6.53） 1-4 7.8 6.0 33.35 52.25 按弹性理论设计计算梁的支座弯矩时，可按支座弯矩等效的原则，按下式将三角形荷载和梯形荷载等效为均布荷载P 三角形荷载作

51、用时 = 梯形荷载作用时 =（） 其中=* g、q ---分别为板面的均布恒荷载和均布活荷载； 、---分别为短跨与长跨的计算跨度。 =0.5*=0.227 顶层边跨 荷载等效后的计算简图如下 图12 荷载等效后的计算简图 3.内力计算 梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。 分配系数计算公式：

52、 （3.26） 其中：为转动刚度，两端固支杆，一端固支，一端滑动固支杆 n为该节点所连接的杆件数。 由此计算出各个杆件分配系数，标绘于计算简图上。 弯矩计算过程如图12，所得弯矩图如图13。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需考虑柱的自重。如表16和表17所列。 以恒载作用下的第五层框架A节点附近杆件来说明弯矩二次分配法的计算过程。 均布荷载作用下的固端弯矩计算公式：M=-ql/12= 19.54*6.6= -70.92KNM 传递系数C=1/2 =4i

53、 =2i ，则==0.661 ==0.339 则=76.92*=46.88KNM =76.92*0.339=24.04KNM。 同理可得其他节点处杆件的弯矩，如下图所示。 C B A （a）恒载作用下 （b）活载作用下 图13 横向框架弯矩的二次分配法（M单位：） （a）恒载作用下 （b）活载（屋面雪荷载）作用下 图14 竖向荷载作用下框架弯矩图

54、 表16 恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN） 层次 荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=-VB VB=VC VA VB VB=VC 5 56.5 15.41 -3.39 0 53.11 18.8 15.41 202.48 229.29 200.57 227.38 4 70.08 13.33 -2.70 0 67.38 16.03 13.33 450.96 477.77 447.53

55、 474.34 3 70.08 13.33 -2.70 0 67.04 16.03 13.33 699.44 726.25 694.49 721.30 2 70.08 13.33 -2.70 0 67.04 16.03 13.33 974.73 974.73 941.45 968.26 1 70.08 13.33 -3.04 0 67.04 16.37 13.33 1196.06 1228.72 1188.41 1221.07 表17 活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN） 层次 荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪

56、力 柱轴力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 = = 5 18.14（2.27） 4.5（0.56） -1.13（-0.14） 0 17.01（2.13） 19.27（2.41） 4.5 (0.56) 50.36 (6.30) 76.02 (9.5) 4 18.14 4.5 -0.67 0 17.47 18.81 4.5 101.18 (57.12) 151.58 (85.06) 3 18.14 4.5 -0.67 0 17.47 18.81 4.5

57、 152 (107.94) 227.14 (160.62) 2 18.14 4.5 -0.67 0 17.47 18.81 4.5 202.82 (158.74) 302.7 (236.18) 1 18.14 4.5 -0.90 0 17.47 18.81 4.5 253.64 (209.56) 378.26 (311.74) 注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（）、其他层楼面作用活荷载（）对应的内力。以向上为正。 图15 恒载作用下梁端剪力及柱轴力图(KN)

58、 图 16活载作用下梁端剪力及柱轴力图(KN) 2.6.2横向框架内力组合 1.结构抗震等级 结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，由《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中表6.1.2确定。由规范可知，本工程的框架为二级抗震等级。 2.框架梁内力组合 本设计考虑了四种内力组合，即，， ，。此外，对于本工程，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般比较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表18，表中SGk,SQk两列中的弯矩M为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。跨中弯矩调幅系数取1.2。 图17

59、 均布荷载和梯形荷载下的计算图形 下面以第一层跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合方法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算，求跨间最大正弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。由图14可得 若，说明，其中为最大正弯矩截面至支座的距离，则可由下式求解： 将求得的值代入下式即可得跨间最大正弯矩值 若，说明，则 若，则 若，则 同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的、和的计算公式（图15） 图18 均布荷载和三角形荷载下的计算图形 由

60、下式解得： 同理，可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的、x和的计算公式（图15） X可由上式解得： 本设计中，梁上荷载设计值 左震 则发生在左支座 右震 则发生在右支座 剪力计算： 左震 右震 则

61、 表18 框架梁内力组合表 截面位置 内力 → ← 一层 A -46.1 -13.7 381.7 324.50 -419.81 -74.50 208.87 V 67.04 17.47 102.65 -31.89 168.28 104.91 -62.05 -17.94 296.32 -352.83 224.99 -99.58 16.37 18.81 102.65 123.28 -76

62、.89 45.98 -29.91 -8.93 213.87 177.59 -239.46 -48.39 244 13.33 4.5 142.58 -124.99 153.04 22.30 跨间 332.19 235.65 173.55 173.55 三层 A -24.03 -13.75 251.43 217.33 -272.96 -48.09 162.91 67.38 17.47 61.64 8.40 128.60 105.31 -62.29

63、-17.22 155.4 -215.33 87.71 -98.86 16.03 18.81 61.64 82.99 -37.21 45.57 -28.74 -6.98 215.31 180.92 -238.93 -44.26 243.2 13.33 4.5 143.54 -125.93 153.97 22.30 跨间 221.97 98.34 176.57 176.57 五层 A -29.38 -10 （-1.25） 43.48 11.45 （15.

64、39） -73.34 （69.40） -49.26 81.54 53.11 17.01 （2.13） 12.01 43.74 （37.05） 67.16 （60.47） 87.55 -47.26 -15.99（-2） 35.79 -84.62 （-78.33） -14.83 （-8.54） -79.10 18.8 19.27（2.41） 12.01 37.30 （29.71） 13.88 （6.29） 49.54 -27.96 -9.38 （-1.18） 49.6 18.98 （22.67） -77.75 （-73

65、.53） -46.68 98.67 15.41 4.5（0.56） 33.07 -16.35 （-18.12） 48.14 （46.36） 24.79 跨间 19.89 -1.3 17.76 17.76 注:表中和分别为AB跨河BC跨间最大正弯矩。M以下部受拉为正。一项中括号内的数值表示屋面作用雪荷载时对应的内力。 3.框架柱内力组合。 取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表2.19～22。在考虑地震作用效应得组合中，取屋面雪荷载的内力进行组合。 表19(a) 横向框架A柱弯矩

66、和轴力组合 层次 截面 内力 1.35SGk +SQk → ← 5 柱顶 36.73 12.50 (1.56) 43.48 -9.21 81.23 62.09 61.58 81.23 -9.21 62.09 202.48 50.36 (6.30) 12.01 184.91 209.90 323.71 313.48 209.90 184.91 323.71 柱底 -30.04 -8.60 66.04 35.72 -101.65 -49.15 -48.09 -101.65 35.72 -49.15 229.29 50.36 (6.30) 12.01 210.65 235.63 359.90 345.65 235.63 210.65 359.90 4