教学楼结构计算书论文07267

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1、 现代教学楼结构计算书 一、设计总说明 本工程为杭州电子工学院教学楼，占地面积约3600m2，总建筑面积约21600m2，主体采用现浇框架结构，地上5层，地下一层架空层用于停车。场地为Ⅱ类场地，Ⅵ度设防。 1、建筑说明 教学楼出于教学等方面的考虑，净空要求较高，故取一至五层层高4.2m，地下架空层层高3.0m。考虑到横向长度大于55m，在6轴和7轴间设置100mm的伸缩缝。 2、结构说明 本工程为5层现浇框架结构。 楼面板与屋面板采用现浇钢筋混凝土板，计算模型分别为单向板和双向板两种，具体见计算书。 次梁按简支梁设计，并按弹性方法计算。 框架的内力采用PKP

2、M计算。 基础采用桩基础。 3、设计依据规范 建筑结构荷载规范（GB50009—2001） 混凝土结构设计规范（GB50010—2002） 建筑抗震设计规范（GB50011—2001） 建筑结构设计统一标准（GB50001—2001） 建筑地基基础设计规范（GB50007—2002） 二、工程概况 本工程为下沙大学城一现代教学大楼，主体采用五层框架体系。 楼面活荷载标准值（KN/m2）： 教室：2.0 厕所、走廊、门厅、楼梯：2.5 其它：2.0 屋面活荷载标准值（KN/m2）： 上人屋面：2.0 三、框架设计 1、设计资料（18轴） 1）、设计标高：一

3、层室内设计标高±0.000，室内外高差1.800m，架空层地面标高-3.000。 2）、墙身做法：墙身为普通空心砖填充墙，用M5混合砂浆砌筑。内粉刷为20mm厚混合砂浆底，白色内墙涂料2层。外粉刷为1：3水泥砂浆底，陶瓷锦砖贴面。 3）、楼面做法：140mm厚现浇混凝土楼板，上下各20mm1：2水泥砂浆找平，地面10mm厚楼面面砖，板下白色内墙涂料2层。 4）、屋面做法：140mm现浇混凝土板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2%自两侧檐口向中间找坡，具体详见施工图），1：2水泥砂浆找平层厚20mm，高分子防水卷材2层，5mm水泥砂浆保护层。 5）、门窗做法：门

4、厅处为铝合金门，其他均为木门，窗均采用铝合金推拉窗。 6）、地质资料：本工程地处杭州市下沙大学城，属Ⅱ类建筑场地，余略。 7）、基本风压：w0=0.45kN/m2（地面粗糙度属B类）。 8）、 活荷载：屋面活荷载2.0 kN/m2，楼面活荷载2.0 kN/m2，走廊楼面活荷载为2.5 kN/m2。 2、结构布置及结构计算简图的确定 （1）、梁柱截面尺寸确定 梁：h=l/12=6900/12=600mm，取b=300mm。 柱：取500mmX500mm。 板：采用140mm厚现浇混凝土板。 （2）、构件的线刚度计算 考虑到现浇楼面的作用，框架梁增大系

5、数取2.0，则 梁：边跨 i=2Ex1/12x0.3x0.63/6.9=1.57x10-3E（m3） 中跨 i=2Ex1/12x0.3x0.63/3.0=3.60x10-3E（m3） 上部各柱： i=Ex1/12x0.5x0.53/4.2=1.24x10-3E（m3） 底层各柱： i=Ex1/12x0.5x0.53/3.0=1.74x10-3E（m3） 3、荷载计算 （1）、恒荷载计算 1）、屋面框架梁线荷载标准值： 5mm厚1：2水泥砂浆保护层 0.005x20=0.10 kN/m2

6、3mm高分子防水卷材 0.003x20=0.06 kN/m2 20mm厚1：2水泥砂浆找平层 0.02x20=0.40 kN/m2 100～140mm（2%找坡）珍珠岩保温层 (0.1+0.14)x7/2=0.84kN/m2 140mm厚的现浇钢筋混凝土板 0.14x25=3.5 kN/m2 20mm 1:2水泥砂浆找平 0.02x20=0.4 kN/m2 2mm 厚白色涂料

7、 0.002x17=0.03 kN/m2 _________________________________________________________________ 屋面恒荷载 5.33 kN/m2 梁自重 0.3x0.6x25=4.5 kN/m 梁侧粉刷 2x(0.6-0.1)x0.3x17=0.51 kN/m 因此作用在顶层框架梁上的线荷载为 g5=4.5+0.51=5.01 kN/m 中跨

8、 g5'=5.33x3.0=15.99 kN/m 边跨 g5'=5.33x7.2=38.38 kN/m 2)、楼面框架梁线荷载标准值： 10mm厚面砖 0.01x19.8=0.20 kN/m2 20mm1:2水泥砂浆垫层 0.02x20=0.4 kN/m2 140mm现浇混凝土板 0.14x25=3.5 kN/m2 20mm1:2水泥砂浆找平

9、层 0.02x20=0.4 kN/m2 粉刷 0.002x17=0.04 kN/m2 _________________________________________________________________ 楼面恒载 4.54 kN/m2 梁及梁侧粉刷 5.01 kN/m 边跨填充墙自重

10、 0.24x(4.2-0.6)x19=16.42 kN/m 墙面粉刷 (4.2-0.6)x0.02x2x17=2.45 kN/m _______________________________________________________________ 墙及墙面粉刷的自重 18.87 kN/m 因此作用在中间层框架梁上的线荷载： g边=5.01+18.87=23.88 kN/m g中=5.01 kN/m g边'=4.54x

11、7.2=32.69 kN/m g中'=4.54x3.0=13.62 kN/m 3)、屋面框架节点集中荷载标准值 边柱连系梁自重 0.3x0.6x7.2x25=32.4 kN 粉刷 0.02x(0.6-0.1)x2x7.2x17=2.45kN 1.2m高女儿墙自重 1.2x7.2x0.24x19=39.4 kN 粉刷 1.2x0.02x2x7.2x17=5.88 kN 连系梁传来屋面自重 (7.2+0.3)x0

12、.5x6.9x5.33=68.96 kN ________________________________________________________________ 顶层边节点集中荷载 G=149.09 kN 中柱连系梁自重 0.3x0.6x7.2x25=32.4 kN 粉刷 0.02x(0.6-0.1)x2x7.2x17=2.45 kN 连系梁传来屋面自重 [(0.3+7.2)/2x(6.9/2)+(7.2+4.2)/2x(3.0/2

13、)] =116.73 kN _______________________________________________________________ 顶层中节点集中荷载 G=149.58 kN 4)、楼面框架节点集中荷载标准值： 边框连系梁自重 32.4 kN 粉刷 2.45 kN 铝合金窗

14、2x2.4x1.8x0.4=3.46 kN 窗下墙体自重 0.24x0.9x6.7x19=27.5 kN 粉刷 2x0.02x0.9x6.7x17=4.1 kN 窗边墙体自重 3.1x2.4x0.24x19=33.93 kN 粉刷 3.1x2.4x2x0.02x17=5.06 kN 连系梁传来楼面自重 0.5x(0.3+7.2)x6.9/2x4.54=58.74 kN ___

15、____________________________________________________________ 中间层边柱节点集中荷载 G=160.87 kN 中柱连系梁自重 32.4 kN 粉刷 2.45 kN 内纵墙自重 6.7x3.6x0.24x19=109.99 kN 粉刷 6.7x3.6x2x0.02x17=16.40 kN 扣除门洞重加上门重

16、 -2.1x1.0x(5.24-0.2)x2=-21.16 kN 框架柱自重 26.25 kN 粉刷 1.83 kN 连系梁传来楼面自重 [(0.3+7.2)/2x(6.9/2)+(7.2+4.2)/2x(3.0/2)]x4.54=99.43 kN _______________________________________________________________ 中间层中节点集中荷载 G=267.59

17、kN 5)、恒载作用下计算简图： （2）、活荷载计算： 活荷载作用下的结构计算简图： 各荷载值计算如下： 屋面 P5LP= P5QS=2.0x7.2=14.4 kN/m P5PQ=2.0x3.0=6.0 kN/m P5L=P5S=(7.2+0.3)/2x6.9/2x2.0=25.88 kN P5P=P5Q=[(7.2+0.3)/2x6.9/2+(7.2+4.2)/2x3.0/2]x2.0=43.80 kN 楼面 PLP=PQS=2.0x7.2=14.4 kN/m PPQ=2.5x3.0=7.5 kN/m PL

18、=PS=25.88 kN PP=PQ=(7.2+0.3)/2x6.9/2x2.0+(7.2+4.2)/2x3.0/2x2.5=47.25 kN （3）、风荷载计算： 风压标准计算公式为 ω= ßZ*μS*μZ*ω0 因结构高度H=22.8m<30m，可取ßZ=1.0；对于矩形平面μS =1.3；μZ可由荷载规范查得。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图所示。 风荷载计算 层次 ßZ μS

19、Z(m) μZ ω0kN/m2 A(m2) PW 5 1.0 1.3 22.8 1.30 0.45 23.76 18.07 4 1.0 1.3 18.6 1.22 0.45 30.24 21.58 3 1.0 1.3 14.4 1.12 0.45 30.24 19.81 2 1.0 1.3 10.2 1.00 0.45 30.24 17.69 1 1.0 1.3 6.0 1.00 0.45 30.24 17.69 0 1.0 1.3 1.8 1.00 0.45 21.60 12.64

20、 4、内力计算： （1）、恒荷载作用下的内力计算 恒荷载（竖向荷载）作用下的内力计算采用分层法。计算简图如图所示： 图中柱的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。由荷载等效原理把三角形荷载化作等效均布荷载： 标准层： g边’ =23.88+5/8*32.69=44.31kN/m g中’ =5.01+5/8*13.62=13.52kN/m 上图所示结构内力可用弯矩分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算，各杆的固端弯矩为： MLP=1/12* g边’* l边2=1

21、/12*44.31*6.92=175.80kN·m MPQ=1/3* g中’* l中2=1/3*13.52*1.52=10.14kN·m MQP=1/6* g中’* l中2=1/6*13.52*1.52=5.07kN·m 顶层： g边’ =5.01+5/8*38.38=29.00kN/m g中’ =5.01+5/8*15.99=15.00kN/m 各杆的固端弯矩为： MLP=1/12* g边’* l边2=1/12*29.0*6.92=115.06kN·m MPQ=1/3* g中’* l中2=1/3*15.0

22、0*1.52=11.25kN·m MQP=1/6* g中’* l中2=1/6*15.00*1.52=5.63kN·m 弯矩分配法计算过程如下图所示， 计算所得的弯矩图见下图， 将各层分层法求得的弯矩图叠加，并将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正，修正后竖向荷载作用下整个结构弯矩图如下图所示。并进而求得框架各梁柱的剪力和轴力（见图）。 （2）、活荷载作用下的内力计算 活

23、荷载作用下的内力计算也采用分层法，考虑到活荷载分布的最不利组合，各层楼面活荷载布置可能有下图所示的几种组合形式。同样采用弯矩分配法计算，考虑弯矩调幅，并将梁端节点弯矩换算成梁端柱边弯矩值。其最后弯矩图(标准层)如下图所示。 （3）、风荷载作用下的内力计算 风荷载作用下的结构计算简图如图所示。内力计算采用D值法，计算过程如图所示。框架结构弯矩图，轴力图，剪力图如图所示。 5、内力组合： 根据以上内力计算结果，进行框架各梁柱各控制截面上的内力组合，其中梁的控制截面为梁端柱边及跨中。由于对称性，每层有五个控制截面，

24、 第三层内力组合 截 面 荷载类型 恒 载 活 载 ① ② ③ ④ ⑤ M V M V M V M V M V 1 -138.64 149.48 -25.44 23.89 0.3 -0.17 -24.45 23.32 -0.40 0.23 2 113.38 ─ 28.40 ─ -0.29 ─ 27.43 ─ 0.39 ─ 3 -162.00 -156.25 -32.03 -25

25、.79 -0.87 -0.17 -34.96 -26.36 1.18 0.23 4 -59.79 20.28 -13.51 0 -2.40 5.63 -21.56 13.89 3.25 -2.64 5 -44.58 ─ -13.51 ─ 3.22 ─ -3.53 ─ -3.53 ─ 截 面 荷载类型 风 载 内 力 组 合 恒载x1.2+活载x1.4 恒载x1.2+0.90x (活载x1.4+风载x1.4) ⑥ ⑦ ⑧ M V Mmax Mmin Vmax Mmax

26、 Mmin Vmax 1 ±38.60 ±8.59 ─ -210.98 212.82 ─ -247.06 220.30 2 ±8.97 ─ 175.82 ─ ─ 183.14 ─ ─ 3 ±20.64 ±8.59 ─ -243.34 -224.40 ─ -264.46 -231.54 4 ±43.87 ±29.25 ─ -101.93 43.78 ─ -163.35 78.69 5 0 ─ ─ -72.41 ─ ─ -70.52 ─ 三层柱内力计算结果

27、 截 面 柱 荷载类型 三层梁上有活荷载的情况 二层梁上有活荷载的情况 A 柱 M8 12.72 -0.15 12.23 0.20 4.24 -0.05 4.08 0.07 M7 4.24 -0.05 4.08 0.07 12.72 -0.15 12.23 0.20 V 23.89 -0.17 23.40 0.28 0 0 0 0 B 柱 M8 -9.26 0.76 -6.70 -1.03 -3.09 0.25 -2.23 -0.34 M7 -3.0

28、9 0.25 -2.23 -0.34 -9.26 0.76 -6.70 -1.03 N 25.79 5.90 40.30 2.97 0 0 0 0 三层柱内力组合 截 面 柱 号 荷载类型 恒 载 活 载 风 载 上层传来 上层传来 ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ A 柱 M8 69.45 ─ 16.96 16.47 4.09 ─ ±25.63 M7 69.45 ─ 16.96 16

29、.80 12.67 ─ ±21.83 N 149.48 244.83 23.89 23.40 -0.17 95.78 ±15.67 V ─ ─ ─ ─ ─ ─ ±11.30 B 柱 M8 -51.06 ─ -12.35 -9.79 -2.33 ─ ±38.70 M7 -51.08 ─ -12.35 -11.49 -9.01 ─ ±38.70 N 176.53 303.80 25.79 40.30 5.90 123.19 ±35.95 V ─ ─ ─ ─ ─ ─ ±18.43

30、 截 面 柱 号 荷载类型 内力组合 恒载x1.2+活载x1.4 恒载x1.2+0.9x (活载x1.4+风载x1.4) Nmax,M Nmin,M |M|max,N,V Nmax,M Nmin,M |M|max,N,V ⑧ ⑨ ⑩ A 柱 M8 107.08 89.07 107.13 72.42 120.79 137.00 M7 107.08 101.08 107.13 77.20 126.81 131.88 N 640.71 472.93 506.62 643.70 453.21

31、 483.53 V ─ ─ ─ ─ ─ 14.24 B 柱 M8 -78.56 -64.53 -78.56 125.60 -15.45 -125.60 M7 -78.59 -73.91 -78.59 125.62 -23.89 -125.62 N 784.97 584.66 612.50 809.41 538.53 653.69 V ─ ─ ─ ─ ─ -23.22 6、截面设计： 根据内力组合结果，选择各截面的最不利内力进行截面配筋计算（详见以下的梁、柱、板的设计）。在考虑构造

32、要求以后，确定有关控制截面的配筋，并做出结构施工图。 四、楼梯计算 （1）、梯段板设计 取板厚h=120mm 板倾斜角 tanα=0.75 cosα=0.811。取1m宽板带计算。 ①、 荷载计算 梯 段 板 的 荷 载 荷 载 种 类 荷 载 标 准 值 （kN/m） 恒荷载 水磨石面层 (0.175+0.28)x0.65/0.28=1.06 三角形踏步 0.5x0.175x0.28x25/0.28=2.19 混凝土斜板 0.12x25/0.811=3.70 板底抹灰 0.02x17/0.811=0.42 小计 7.37 活荷载 3.5

33、恒荷载的分项系数γG=1.2,活荷载的分项系数γQ=1.4 总荷载计算值p=1.2x7.37+1.4x3.5=13.74 kN/m ②、 截面设计 板的水平计算跨度ln=11x0.28=3.1 弯矩设计值M=1/10pln2=1/10x13.74x3.12=13.20 kN.m 板的有效高度h0=120-20=100mm αs=M/α1fcbh02=13.20x106/1.0x11.9x1000x1002=0.11 查表得γs=0.942 As=M/γsfyh0=13.20x106/0.942x210x100=668mm2 选配φ10@110 As=714mm2 （2）、

34、平台板设计 取板厚 h=100mm，取1m宽板带计算。 ①、 荷载计算 平 台 板 的 荷 载 荷 载 种 类 荷 载 标 准 值 （kN/m） 恒荷载 水磨石面层 0.65 100mm厚混凝土板 0.1x25=2.5 板底抹灰 0.02x17=0.34 小计 3.49 活荷载 3.5 恒荷载的分项系数γG=1.2,活荷载的分项系数γQ=1.4 总荷载计算值p=1.2x3.49+1.4x3.5=9.09 kN/m ②、 截面设计 平台板的计算跨度l0=2.1-0.2/2+0.12/2=2.06 m M=1/10pl02=1/10x9.0

35、9x2.062=3.86 kN.m 板的有效高度h0=100-20=80 mm αs=M/α1fcbh02=3.86x106/1.0x11.9x1000x802=0.051 查表得γs=0.974 As=M/γsfyh0=3.86x106/0.974x210x80=236 mm2 选配φ6/8@140 As=281 mm2 （2）、平台梁设计 设平台梁截面尺寸为200mmx350mm ①、 荷载计算 平 台 梁 荷 载 荷 载 种 类 荷 载 标 准 值 （kN/m） 恒荷载 梁自重 0.2x(0.35-0.17)x25=1.4 梁侧粉刷 0.02x(0

36、.35-0.07)x2x17=0.19 平台板传来 3.49x2.1x1/2=3.66 梯段板传来 7.37x3.1x1/2=11.42 小计 16.67 活荷载 3.5x(3.1/2+2.1/2)=9.1 恒荷载的分项系数γG=1.2 ，活荷载的分项系数γQ=1.4 总荷载计算值p=1.2x16.67+1.4x9.1=32.74 kN/m ②、 截面设计 计算跨度l0=1.05 m ln=1.05x(3.36-0.24)=3.28 m M=1/8pl02=44.03 kN.m V=1/2pln2=51.1 kN bf’=200+5x100=700 mm 梁的有

37、效高度h0=350-35=315 mm α1fc bf’hf’(h0-1/2 hf’)=1.0x11.9x700x100x(315-100/2)=220.75 kN.m>M=44.03 kN.m 经判别属第一类T型截面 αs=44.03x106/1.0x11.9x700x3152=0.053 查表得γs=0.973 As=M/γsfyh0=44.03x106/0.973x300x315=479mm2 选配2φ18 As=509mm2 选配φ6@200箍筋 Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvAsv/sh0=0.7x1.27x200x315+1.25x210x2x28.3

38、/200x315=78923N>51100N 满足要求 五、梁柱配筋设计 选取第三层L，P轴线间的梁，梁的截面图如下图所示： 1.梁的配筋计算 T型截面的确定： 应取min[，b+,b+12],故 =6900/3=2300mm b+=300+7200=7500mm =140/600=0.23>0.1,故取=2300mm 根据以上内力组合情况有， =175.82kN·m =-210.98 kN·m =-243.34 kN·m 截面尺寸b×h=300mm×600mm, =2300mm, =140mm

39、 选用混凝土等级为C30，钢筋采用HRB335， =14.3N/mm2 ==300N/mm2 =1.0 =0.8 去保护层厚度a=35mm,则 =h-a=600-35=565mm (-/2)=1.0×14.3×2300×140×（565-140/2） =2302×>175.82× 故属于第一类T型截面，以代替b，可得 选配4φ20，=1256 对于支座处负弯矩， > , 故取M=-243.34kN·m 翼缘受拉不考虑，可按矩形截面计算，则 选配4φ25，=1964 斜截面承

40、载力计算： 由内力组合情况知，3截面处剪力最大，=231.54kN 截面符合要求。 故需要进行配箍计算 则== 若选用φ8@150，则实有 =，可以 配箍率 最小配箍率 2.柱的配筋计算 以三层柱的配筋计算为例，先按大偏心考虑，由内力组合有， M=137.00kN·m N=483.53kN 柱的截面尺寸为500mm×500mm，则 e0=M/N=137.00/483.53×103=283mm ea=max(20,h/30)=max(20,

41、500/30)=20mm ei= e0＋ea=283+20=303mm ε1=0.5fcA/N==3.7>1, 取ε1=1 l0/h=4200/500=8.4<15, 取ε2=1 η=1+(l0/h)2ε1ε2=1+×8.42×1×1=1.08 ηei=1.08×303=327mm>0.3h0=139.5mm e=ηei+h/2-a s =327+500/2-35=542mm 采用对称配筋， x===67.6mm≤εbh0=0.55×465=256mm 为大偏心受压，有 x<2 a s， 取x=2 a s，=70mm A s=A s，=

42、取A s=A s，=500mm2, 按构造配筋，选配3φ16 As=603mm2 六、板的设计 1、按弹性理论设计 (1)、荷载设计值 永久荷载标准值：g=1.2x(3.05+1.04)=5.45 kN/m2 可变荷载标准值：均布荷载：qk1=2.00 kN/m2 q=1.4x2.00=2.80 kN/m2 g+q/2=5.45+2.8/2=6.85 kN/m2 q/2=1.4 kN/m2

43、 g+q=5.45+2.8=8.25 kN/m2 (2)、计算跨度 内跨 l0=lc 边跨 l0=lc-120+140/2 (3)、弯矩计算 跨中最大弯矩为当内支座固定时在g+p/2作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在q/2作用下跨中弯矩值之和。混凝土波桑比取0.2；支座最大负弯矩为当内支座固定时g+q作用下的支座弯矩。 根据不同的支承情况，整个楼盖可以分为A、B、C、D四种区格板。 A区格板：l01/l02=3450/3600=0.96 m1=(0.01943+0.2x0.01727)x(g+q/2)l012+(0.04030+0.

44、2x0.03647)xq/2l012 =1.87+0.79=2.66 kN.m m2=(0.01727+0.2x0.01943)x(g+q/2)l012+(0.03647+0.2x0.04030)xq/2l012 =1.72+0.74=2.46 kN.m m1’=m1”=-0.05438x(g+q)l012=-5.34 kN.m m2’= m2”=-0.05255x(g+q)l012=-5.16 kN.m (4)、截面设计 截面的有效高度：h01=h-20=120 mm h02=h-30=110 mm r=0.95 As1=m1/γsfy

45、h01=2.66x106/0.95x120x210=112 mm2 As2=m2/γsfyh01=2.46x106/0.95x110x210=112 mm2 As1’=As1”= m1”/γsfyh01=5.34x106/0.95x120x210=223 mm2 As2’=As2”=m2’/γsfyh01=5.16x106/0.95x110x210=235 mm2 基础设计 由于荷载较大、基础埋深大，所以采用直径为500mm先张法预应力管桩，桩长为13m，基桩竖向承载力设计值： R=1400×3.14×0.252＋0.5×3.14×(50×2.4＋28×1.9+50×3.2

46、＋45×3.9 +40×1.6)=1174 kN 承台混凝土强度等级为C30，配置HRB335钢筋。 1、 确定桩数及布桩。 初选桩数 n>F/R=4060/1174=3.45 取4根，桩距s=3d=3×0.4=1.2m,按矩形布置 2、 初选承台尺寸。 取承台边长为： d=1.2+0.4×2=2.0m 承台埋深2.6m,承台高0.8m，桩顶伸入承台50mm，钢筋保护层取35mm，则承台有效高度为： h0=0.8-0.05-0.035=0.715m=715mm 3、 计算桩顶荷载设计值。 N=（F+G）/n=(4060+1.2×20×2.0×2.0×1.3)/4=10

47、41kN

48、0.20)=0.72/(0.2+0.2)=1.8 α0y= 0.72/(λ0y+0.20)=0.72/(0.2+0.2)=1.8 2[α0x (bc+ a0y )+ α0y (hc+ a0x)]fth0 =2×[1.8×(0.5+0.15)+1.8×(0.5+0.15)]×1430×0.715 =4785.04kN>γ0Fl=1.0×4060=4060kN 符合要求。 2）角桩向上冲切，c1=c2=0.6m，a1x= a0x，λ1x=λ0x，a1y=a0y，λ1y=λ0y α1x = 0.72/(λ1x+0.20)=0.72/(0.2+0.2)=1.2 α1y= 0.

49、72/(λ1y+0.20)=0.72/(0.2+0.2)=1.2 [α1x（c2+ a1y /2）+α1y（c1+ a1x /2）] fth0 =[1.2×（0.6+0.15/2）+1.2×（0.6+0.15/2）] ×1430×0.715 =1656.2kN>γ0Nmax=1.0×1408.8=1408.8kN 符合要求。 5、 承台受剪切承载力计算。 剪跨比与以上冲跨比相同，故对1—1斜截面； λx=λ0x=0.2<0.3取λx =0.3 故剪切系数 β=0.12/（λ+0.3）=0.12/（0.3+0.3）=0.2 βfcbh0=0.2×14300×2.0×0.715=4089.8kN >2γ0Nmax=2×1.0×1408.8=2817.6kN 符合要求。 2—2斜截面同1—1斜截面相同，不用验算。 6、承台受弯承载力计算。 Mx=My=∑Niyi=2×1041×0.35=728.7kN·m As= Mx /0.9fyh0=728.7×106/0.9×300×715=3775mm2 选用13-20@155,As=4084.6mm2，沿x轴y轴方向均匀布置。 第 27 页