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来源：安定传媒栏目：热点日期：2024-11-14

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JMST特邀高被引综述文章“面向极端高温环境应用的微/纳米多尺度强韧化复合材料及其涂层研究进展”及其新近相关工作概览群英聚首中山大学《JMST》封面综述！多主元合金的氢脆与失效机制JMST天津大学科技论文配图医学动画动画宣传片三维动画制作北京中科幻彩JMST 科技论文配图医学动画动画宣传片三维动画制作北京中科幻彩JMST杂志封面刊登我院张涛教授综述论文物理与材料科学学院Home JMST AdvancesJMST影响因子达3.6再创新高中国科学院金属研究所J. Mater. Sci. Technol.JMST HomeThe Journal of Maritime Science and Technology (JMST)JMSTJMST School Financial Management ServicesJMST Group Co.,LtdJ. Mater. Sci. Technol. NewsJMST Journal of Mechanical Science and TechnologyJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST: An Interesting ShortTerm Muni ETF (BATS:JMST) Seeking AlphaJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,LtdJMST Group Co.,Ltd。

目前，重庆大学材料科学与工程学院已与20多个行业头部企业签订组织共建协议，学院面向世界科技前沿，聚焦服务国家战略和地区第一作者：李孝滔；通讯作者：张哲峰通讯单位：中国科学院金属研究所 DOI: 10.1016/j.jmst.2024.01.016第一作者：李孝滔；通讯作者：张哲峰通讯单位：中国科学院金属研究所 DOI: 10.1016/j.jmst.2024.01.016可以看出二阶失效准则是一个椭圆方程。同样的思路，可以确定不同阶断裂准则的方程形式。进一步通过分子动力学模拟了不同应力原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和原标题：《JMST》深海潜水器耐压舱用钛合金保载疲劳研究获进展！深海中蕴藏着生物和矿产资源，深海潜水器是深海科学研究和图3. 扭转晶界裂纹AFM表征图3展示了表面(0001)扭转晶界裂纹的AFM表征结果，通过AFM测定的表面粗糙度特征分布图可以看出（图图3. 扭转晶界裂纹AFM表征图3展示了表面(0001)扭转晶界裂纹的AFM表征结果，通过AFM测定的表面粗糙度特征分布图可以看出（图图2所示：(a)原子探针断层重建显示Fe、Mn、Co和Cr合金样品,通过冲横截面与二维组分地图描绘Cr和Fe原子百分比的分布；(b) 通过(a图2所示：(a)原子探针断层重建显示Fe、Mn、Co和Cr合金样品,通过冲横截面与二维组分地图描绘Cr和Fe原子百分比的分布；(b) 通过(a图2. (0001)扭转晶界裂纹SEM以及EBSD-IPF图，其中(a-d)为表面裂纹，(e-f)为亚表面裂纹图2(a-f)展示的是通过准原位试验在保载1s图2 Fe-Cr-Ni-M-N奥氏体不锈钢不同温度下的拉伸性能：（a）应力-应变曲线，（b）真应力-真应变曲线，（c）加工硬化曲线。4.2 K图6所示为失活后柱试样剪切区位错分析显示沿区轴方向有边缘分量的位错:（a）沿[110]区域轴的STEM图像显示存在1/2[1셱1]个纯图6所示为失活后柱试样剪切区位错分析显示沿区轴方向有边缘分量的位错:（a）沿[110]区域轴的STEM图像显示存在1/2[1셱1]个纯图6所示为失活后柱试样剪切区位错分析显示沿区轴方向有边缘分量的位错:（a）沿[110]区域轴的STEM图像显示存在1/2[1셱1]个纯图5所示为对合金试样压痕变形的分析:(a)最大载荷为200 GPa时试样变形的IPF， (b) 400 GPa时试样变形的IPF，对应的相图为(c)和(d原标题：《JMST》：抗拉3.37GPa，延伸率13.7%！实现高熵钢强塑性的新突破导读：本文采用磁控溅射法制备Fe72.4Co13.9Cr图1. 不同条件下疲劳断口SEM照片与EBSD-IP图图1(a-c)为保载1s、10s、30s试样(DF1、DF10、DF30)断口的刻裂纹源SEM照片图：图1. 不同条件下疲劳断口SEM照片与EBSD-IP图图1(a-c)为保载1s、10s、30s试样(DF1、DF10、DF30)断口的刻裂纹源SEM照片图：该合金具有柱状组织，平均晶粒宽度约为100 nm，无堆垛错或孪晶界等平面缺陷。此外，该合金是均匀的，没有孔隙或不连续区域。该合金具有柱状组织，平均晶粒宽度约为100 nm，无堆垛错或孪晶界等平面缺陷。此外，该合金是均匀的，没有孔隙或不连续区域。MXene热电织物的制备工艺和应用 1展示了MXene热电织物的制备过程、设计原理和潜在应用，可以观察到MXene热电织物不仅能够图. 5.TiZrHfNbx(x = 0.5, 0.55, and 0.6) 合金在室温和77K下的拉伸力学性: (a) 工程应力应变曲线; (b) 真应力-应变和应变硬化曲线; (c)图1所示为高熵钢的组织和成分特征:(a)由TKD数据构建的图像质量(IQ)图，(b)对应的TKD逆极图(IPF)显示了独特的柱状结构，(c)对应的图1所示为高熵钢的组织和成分特征:(a)由TKD数据构建的图像质量(IQ)图，(b)对应的TKD逆极图(IPF)显示了独特的柱状结构，(c)对应的图4 4.2 K温度下变形机制：（a）HRTEM图，（b）SAED图，（c）HRTEM图显示L-C lock，（d-f）HRTEM图显示变形孪晶(w)，图. 4.TiZrHfNb0.5合金77 K下拉伸变形过程中的孪晶交割行为: (a) SEM-BSE观察到的变形条带; (b–e) 10%和35%拉伸变形后相互图7 层错形成机制随后，针对变形组织中的层错结构，本文提出了两种可行的形成机制：共面滑移机制和交滑移机制。并且通过理论《材料科学技术》（JMST）创办于1985年，至今已运行37年，是中国第一本材料科学英文学术期刊，最新SCI影响指数10.319，位居图. 1.ImageTitle0.5 合金{332}<113>孪晶变形组织EBSD表征: (a, b) 10%和20%拉伸变形后的组织; (c-f) {332}<113>孪晶变体的衬度203: 78-96. https://doi.org/10.1016/j.jmst.2024.03.051 本文来自微信公众号“材料科学与工程”。转载请联系并保留此框文字。打印态合金在800℃下时效30分钟，获得了优异的极限抗拉强度（1450ImageTitle）和断后伸长率（15%）。球化B2相和FCC基体保持图8 （a-c）WQ-CS + 慢速升温和（d-f）WQ-CS + 直接时效的基体的TEM明场相，（g）WQ-CS + 直接时效的析出相的HAADF-图8 （a-c）WQ-CS + 慢速升温和（d-f）WQ-CS + 直接时效的基体的TEM明场相，（g）WQ-CS + 直接时效的析出相的HAADF-图三(a)含有0.8 wt.% Al-5Ti-1B晶粒细化剂的Al-0.8Mn-0.6Si-0.1Fe合金晶粒内TiB2颗粒的SEM图像。(b) TEM下TiB2核心的形貌以及图一在不同冷却速率(a) ~46 K/s, (b) ~108 K/s, (c) ~1000 K/s下，利用EBSD反极图重构了未添加晶粒细化剂的Al-0.76Mn-0.59Si-图二在不同冷却速率(a) ~46 K/s, (b) ~108 K/s, (c) ~1000 K/s 下，利用EBSD反极图重构了添加0.5 wt.% Al-5Ti-1B晶粒细化剂的Al-图五高温梯度下不同冷却速率促进固液界面前形核的温度-距离示意图。TA 为实际温度。 ImageTitleTr, ImageTitleTc, ImageTitleTt 和第一作者：刘德华；通讯作者：马广义通讯单位：大连理工大学 DOI: 10.1016/j.jmst.2023.05.071图3 多孔Ti3ImageTitle2支架植入兔股骨缺损4周(a, b)和8周(c, d)后的显微CT图像及相关数据分析: (a, c) 空白对照组; (b, d) 多孔Ti3图3和图4分别证明了光固化3D打印氧化铝陶瓷型芯的显微结构在不同的后处理制度以及不同的铝粉添加量下产生了明显的变化。添加图3和图4分别证明了光固化3D打印氧化铝陶瓷型芯的显微结构在不同的后处理制度以及不同的铝粉添加量下产生了明显的变化。添加图3和图4分别证明了光固化3D打印氧化铝陶瓷型芯的显微结构在不同的后处理制度以及不同的铝粉添加量下产生了明显的变化。添加图5 铝粉增强氧化铝陶瓷型芯组织演变示意图图2 不同取向单晶试样在750 Ⰳ/750 ImageTitle下的蠕变曲线图2显示了不同取向单晶试样在750 Ⰳ/750 ImageTitle下的蠕变曲线。图5 TNM-1.6B合金变形至29%后的TEM图、EDS图、HRTEM图本文研究了不同B含量对TNM合金组织及性能的影响。与TNM合金相比图3两步扩散磁体与文献报道的高丰度稀土基RE-Fe-B磁体和商业铁氧体的矫顽力和剩磁对比 图4(a, b)原始热变形磁体、(g, h)第一图1 宏观组织(a)TNM；(b) TNM-0.4B；(c) TNM-0.8B；(d) TNM-1.2B；(e) TNM-1.6B；(f) TNM-2.0B 图2 SEM图(a)TNM；(b) TNM图1 宏观组织(a)TNM；(b) TNM-0.4B；(c) TNM-0.8B；(d) TNM-1.2B；(e) TNM-1.6B；(f) TNM-2.0B 图2 SEM图(a)TNM；(b) TNM图3 ：（a）(TiVCrMo)3TiVCrMo2 MAX在800 ℃氧化12 h后的截面Fib样品的TEM和EDS图（b）#1号和（c） # 2号区域的SAED图图2 SEM图(a)TNM；(b) TNM-0.4B；(c) TNM-0.8B；(d) TNM-1.2B；(e) TNM-1.6B；(f) TNM-2.0B 图3 TNM-1.6B合金的断口形貌图2 SEM图(a)TNM；(b) TNM-0.4B；(c) TNM-0.8B；(d) TNM-1.2B；(e) TNM-1.6B；(f) TNM-2.0B 图3 TNM-1.6B合金的断口形貌图2 SEM图(a)TNM；(b) TNM-0.4B；(c) TNM-0.8B；(d) TNM-1.2B；(e) TNM-1.6B；(f) TNM-2.0B 图3 TNM-1.6B合金的断口形貌Fig. 1. (a) Al–TCB晶种合金的形状外观. (b, c) Al–TCB晶种合金和Al–5Ti–1B 中间合金的光镜组织. (d) Al–TCB晶种合金和Al–5TiFig. 14. (a–a3) 未引入TCB时Al–7Si–0.45Mg–0.06Ti的BF及EDS分析. (b) 未引入TCB时€𓧛𘧚„HRTEM和FFT. (c–c3) 引入TCB图2 (a)75W-HEA的TEM图像；(b)相应的能谱图；(c)沿扫描线的元素分布图；(d)通过CLPHAD方法计算的液相中元素摩尔分数与温度的图1 (ImageTitle)Cx纳米复合薄膜的制造工艺示意图图1 钨合金的组织形貌图：(a)-(c)75W-HEA，(d)-(f)85W-HEA，和(g)-(i)90W-HEA。 图2 (a)75W-HEA的TEM图像；(b)相应的能谱图2 不同参数LPBF制备的复合陶瓷试样形貌: (a-a1) 300 W, 300 mm/s, 7层, 6wt.% HEA, 最大直径为70 mm的变截面曲边圆柱体, (b-b图1 激光粉末床熔融制备共晶复合陶瓷示意图: (a) 行星球磨混合三元陶瓷粉末, (b) 高速离心喷雾造粒制备球形三元共晶配比复合陶瓷图1 激光粉末床熔融制备共晶复合陶瓷示意图: (a) 行星球磨混合三元陶瓷粉末, (b) 高速离心喷雾造粒制备球形三元共晶配比复合陶瓷图1 激光粉末床熔融制备共晶复合陶瓷示意图: (a) 行星球磨混合三元陶瓷粉末, (b) 高速离心喷雾造粒制备球形三元共晶配比复合陶瓷图1 激光粉末床熔融制备共晶复合陶瓷示意图: (a) 行星球磨混合三元陶瓷粉末, (b) 高速离心喷雾造粒制备球形三元共晶配比复合陶瓷图7 （a, b）WQ-PA和（c, d）WQ-CS的基体的TEM明场相。图3 HEA粉末掺杂前后复合陶瓷试样微观组织形貌对比: (a-a1)未掺杂HEA粉末的三元共晶陶瓷组织形貌, (b-b1) 掺杂5wt.% HEA制备的图3 HEA粉末掺杂前后复合陶瓷试样微观组织形貌对比: (a-a1)未掺杂HEA粉末的三元共晶陶瓷组织形貌, (b-b1) 掺杂5wt.% HEA制备的图7 LSP+退火工艺对WADED铝合金强度提高机理示意图明显的无缺陷区和微观组织演变需要采用高功率密度激光或多次LSP进行表面图2 WADED铝合金经过激光冲击强化及退火工艺后气孔分布特征：（a）近表面气孔特征，强化后出现无缺陷区；（b-c）LSP前后试样图4 距离样品表面不同深度位错形貌：（a）沉积；（b）LSP样（c）LSP+退火通过研究距离表面不同深度位置显微硬度、残余应力和图1 WADED铝合金激光冲击强化+退火工艺流程：（a）WADED；（b）双面激光冲击强化；（c）退火 LSP引发塑性变形促进WADED图6 沉积态、LSP和LSP+退火样品拉伸性能：（a，b）拉伸性能结果；（c）当前研究工作拉伸性能与常见强化方法对比无缺陷区增加图2 不同处理方式的2024铝合金的应力应变曲线与强度对比。图5 沿深度方向梯度力学性能表征特征：（a）硬度分布；（b）残余应力分布；（c，d）不同深度拉伸性能 LSP样品的屈服强度、抗拉图9 （a）WQ-PA ，（b-c）WQ-CS，（d）WQ-CS + 慢速升温，（e）WQ-CS + 直接时效的晶界的TEM明场相，（f）相邻晶界析出图9 （a）WQ-PA ，（b-c）WQ-CS，（d）WQ-CS + 慢速升温，（e）WQ-CS + 直接时效的晶界的TEM明场相，（f）相邻晶界析出图4 0.1M ImageTitle溶液浸泡12h后样品的腐蚀表面形貌。图3 0.1M NaCl溶液浸泡3h后样品的腐蚀表面形貌。图5 (a)高真空高压压铸2mm厚薄板BMGCs的XRD图谱;(b-f) TL1-D、TL2-D、TL3-D、TL4-D、TL5-D背散射SEM显微图;(g)从TL1-D的图5 (a)高真空高压压铸2mm厚薄板BMGCs的XRD图谱;(b-f) TL1-D、TL2-D、TL3-D、TL4-D、TL5-D背散射SEM显微图;(g)从TL1-D的图3(a)倍率性能；(b)电流密度为0.05至2.0 A g-1的充放电曲线；(c)VS2在0.5 mV s-1扫速下的CV曲线；(d)电流密度为0.5 A g-1和(e) 3图3(a)倍率性能；(b)电流密度为0.05至2.0 A g-1的充放电曲线；(c)VS2在0.5 mV s-1扫速下的CV曲线；(d)电流密度为0.5 A g-1和(e) 3图1(a) VS2-D、(b) VS2-M和(c) VS2-E的SEM图像；(d) VS2-M的TEM、(e) HRTEM、(f) SAED和(g) EDS图像；(h) XRD图样；VS2的(i图6 不同处理后2024铝合金的极化曲线及腐蚀电位和腐蚀电流密度的对比。图6 不同处理后2024铝合金的极化曲线及腐蚀电位和腐蚀电流密度的对比。图6 不同处理后2024铝合金的极化曲线及腐蚀电位和腐蚀电流密度的对比。图2(a)在不同温度下退火的VS2-M样品的XRD图谱；(b) VS2-M样品在300 ℃下退火2小时前和退火后的XPS图谱；(c)退火过程中附着在图2(a)在不同温度下退火的VS2-M样品的XRD图谱；(b) VS2-M样品在300 ℃下退火2小时前和退火后的XPS图谱；(c)退火过程中附着在图2(a)在不同温度下退火的VS2-M样品的XRD图谱；(b) VS2-M样品在300 ℃下退火2小时前和退火后的XPS图谱；(c)退火过程中附着在图4VS2-D(a)原始状态、(b)放电状态和(c)充电状态的SEM图像；VS2-M(d)原始状态、(e)放电状态和(f)充电状态的SEM图像；VS2-E(g)图5 原位微锻造辅助冷喷涂制备沉积层的微观组织和力学性能。( a )不同Inconel粉末与微锻造颗粒混合比例下原位微锻造辅助冷喷涂图5 原位微锻造辅助冷喷涂制备沉积层的微观组织和力学性能。( a )不同Inconel粉末与微锻造颗粒混合比例下原位微锻造辅助冷喷涂图5 原位微锻造辅助冷喷涂制备沉积层的微观组织和力学性能。( a )不同Inconel粉末与微锻造颗粒混合比例下原位微锻造辅助冷喷涂图5 原位微锻造辅助冷喷涂制备沉积层的微观组织和力学性能。( a )不同Inconel粉末与微锻造颗粒混合比例下原位微锻造辅助冷喷涂除了位错，层错也是变形金属中常见的缺陷结构。对于无畸变的Mg基体，其堆垛顺序为…ABABAB…，如图6 (e-2)。而在图6 (e-1)中

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